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倍立特实验室设备有限公司
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调整后的管径可用下式计算:D’=D（△p/△p’）0.225
2-18式中D一一原设计管径,mm
D’---调整后管径,mm;
△p---原计算的环路阻力,Pa;
△p’---阻力平衡要求达到的环路阻力,Pa。
式(2-18)是工程计算用的近似公式,按此式的计算结果调整后的环路阻力仍可能
不平衡。
(1)增加风量。调整风管管径有时仍无法满足阻力平衡的要求,或者受到其他条件的
限制,管径无法缩小,此时也可以采用增加阻力偏小环路的空气流量来实现阻力平衡.采用这种方法可以使阻力偏小的环路实现阻力平衡,但却使得系统的总流量增加,这
是为了保证不利环路的设计流量,不得已而采用的办法。
(2)调节阀门。在并联环路上安装调节阀门,通过关小阻力偏小环路上阀门的开度来
增加空气流动阻力,实现阻力平衡。从调节角度来看,这种方法方便,但如果并联环路
的设计阻力不平衡率很大,完全依靠阀门调节并不能实现阻力平衡,同时可能带来过大的
空气流动噪声。所以在设计计算过程中应当采用合理布置风管走向及上述调整风管管径、
增加风量等措施充分考虑阻力平衡问题,即使如此,实际系统阻力仍不可能完全平衡,而
调节阀门在系统调试时具备了终调节功能。
细微粒子可在空气分子热运动的撞击下作不规则的布朗运动,若在运动中与结构
或纤维表面接触也会被捕集(扩散)。以上分离机理都是由于颗粒物随气流运动而受到不
同机械力从而被分离。当滤料由于自然或人为作用而具有一定静电荷时,也可以吸附粉尘
(静电分离),提高了过滤效率。为了提高过滤效率,需要使用纤维直径小、密实度高、空
隙率小的滤料,这样空气流动阻力也高
喷淋室利用水滴捕集空气中的颗粒物也属于机械分离。
静电空气过滤器采用高压静电场使颗粒物荷电并在电场力作用下做定向运动而被分
离。静电过滤器的工作原理如图2-36所示。通过对集尘极和电晕极加上高压直流电形成
的非均匀电场,使得电晕极附近极小区域内的空气完全电离,产生大量离子。图2-36中
的电晕极为负极,所以正离子立即到达电晕极,有少量荷正电的颗粒物也会沉积在电晕极
上,而负离子则进入电场空间内,使空气中的绝大多数颗粒物荷负电,在电场力的作用下
到达集尘极并沉积在极板上,实现了分离颗粒物的目的。加在两极间的电压有一定工作范
围:电压太低时,空气没有电离,空气中离子数量很少,无法使颗粒物有效荷电而被捕
集;随着电压升高,电晕极附近空气开始电离(称为起晕),极间电流开始增大;电压继
续升高,电晕区也随之扩大,后会使两极间空气完全电离(称为击穿),此时静电过滤
器已无法正常工作,所以正常工作电压应保持在起晕电压和击穿电压之间。图2-36所示
的荷电方式称为负电晕(电晕极为负极),由于其击穿电压较高、负离子运动速度大,所
以通常用于含尘浓度比较高的工业除尘系统,空调领域采用正电晕(电晕极加为正极),
因为产生的臭氧量较小。
系统阻力高,所以空气输送能耗及风机温升也比普通空调系统高得多,这些是洁净室空调
负荷的特征
1.空调负荷计算方法简介
由于建筑围护结构的热情性、得热中包含对流与辐射的不同形式以及室外气象条件的
不断变化,使得负荷计算变得非常复杂。暖通空调技术人员多年来一直致力于寻找既能准
确计算实际负荷又便于工程应用的负荷计算方法。负荷计算理论与方法的不断发展与完善
是暖通空调界的重要成果之
20世纪中叶,国外学者提出了当量温差法、谐波分解法等负荷计算方法。但在当
时还没有区分得热与负荷,所以计算虽然比较方便,但结果往往偏大。自20世纪60
年代中期陆续提出了反应系数法、传递函数法、冷负荷系数法等,将得热与负荷的区
别体现在负荷方法计算中。我国空调技术工作者在20世纪70~80年代通过对空调负
荷计算的研究,提出了谐波反应法及冷负荷系数法,为我国暖通空调设计人员提供了
实用的设计工具。这两种计算方法在有关空调教材、设计手册等出版物中有详细介
绍,本书不再详述。
教材和设计手册提供的计算方法可以用于手工计算,对上述空调负荷的不同构成部
分都有具体的计算公式及相关参数图表等。对一个特定的空调区域,由于室外参数的变
化会导致负荷的相应变化,所以通常要计算若干个小时的不同负荷,然后将大小时负
荷作为系统设计负荷。对于同时服务于多个空调区域的系统,在计算每一个分区的逐时
负荷后,若采用定风量系统,则将各分区的大小时负荷相加作为系统设计负荷;若采
用变风量系统,则应将各分区的逐时负荷相加,然后选择大总逐时负荷作为系统设计
负荷。
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