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——6300kVA及以下的铁轭与心柱截面形状相同，8000kVA及以上的铁轭采用多级”D”形截面,级片加宽,增加铁轭与夹件的面积,改善铁轭状态。——心柱无孔,采用全斜接缝,有利于质量控制和提率，用环氧玻璃粘带绑扎。 ——6300kVA及以下采用槽钢夹件，8000kVA及以上采用改进的板式夹件,简化结构,增加强度。——高、低压夹件采用钢拉带或侧梁拉紧。——通过上下夹件的拉螺杆拉紧器身，结构简单，增加线圈的抗短路能力。线圈及器身——高、低压线圈均采用纸包扁铜线。 ——高压线圈为连续式，低压线圈为连续式或螺旋式。——绕组有良好的冲击分布,良好的散热性能。——高、低压的线圈中设置有轴向油道有利于散热。可大幅度降低铜油温差,线圈内部的点温升降低。——8000kVA及以上在油箱盖上设有压紧装置,采用“刚性定位”,确保能承受运输中“3g”的冲击。 ——采用新的主纵绝缘结构,并用计算机进行波过程的冲击分布和复合场强计算。——设有合理的绝缘保护，避免运行中因而损伤导线绝缘的可能，增强产品的可靠性。引线——改进引线结构,采用木件与绑扎相结合的结构,使引线固定牢固不位移。 带料在铁心卷绕机上卷绕组成近圆形或折边圆弧框片后经真空充氮退火处理以加工应力，晶格重新取向、导磁率，改善电磁性能;高低压线圈使用绕线机，直接在铁心柱纸筒上绕制，整体结构紧凑，器身采用上下铁轭绝缘和层压木，四周拉螺杆拉紧线圈，使之稳固牢靠，能承受突发短路时的冲击力。 采用三角形结构的全密封波纹油箱，三面均设置波纹片以保证散热及补偿随油温变化而致油体积变化的膨缩体积;箱盖面上装有带压力释放阀的油位计便于加油及观察油面高度，及对S13油浸式电力变压器内部突发故障过压时释放压力保护。
屏蔽层NN4如改与NA的同名端相接，效果也不好。实际电路都是由非理想元件组成的，在设计中可能会遇到许多预料不到的情况。在调试如图1所示的普通全桥电源时，输出不是料想中平稳的波形，而是不时发生间歇振荡，并发出“吱吱”声，有时甚至会烧毁开关管。 对电路进行分析后未发现结构上可能导致不的因素，于是改变输出采样的电压比，将输出调定在半电压24V上，使用90V的输入直流电压，在保证功率管的情况下进行调试。待电路工作正常后，再升高输入直流电压，经过多次试验，发现当Ui为180～250V时就可能引发振荡，后判定是驱动变压器各个绕组之间的分布电容在捣乱。 当驱动变压器的绕组NA输出正脉冲时NB输出负脉冲，TA管由截止转为饱和导通，于是TA管的源极即M点的电位急速升高，并通过电容C2NB绕组上端P的电位，升高的数值与两个绕组的分布电容CCC3有关，还和P点到地的高频阻抗以及M点电位上升的速度有关。 两只开关管的电容分布如图2所示，其中C2是绕组NA的下端M与NB的上端P间的分布电容。如果的数值大于NB绕组自身的负脉冲幅度，就会引发TB管的瞬时导通，从而出现前面所述的间歇振荡。其他各管导通时也会有类似情况发生。
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