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铁素体耐磨衬板中的合金元素主要是铬和钼，为了改善某些性能，还可以加入、铌、钨、硼等合金元素。铬的影响铬是耐磨衬板中极重要的合金元素。当钢板中含Cr量足够高时，能在钢板的表面形成致密的Cr2O3氧化膜，这层氧化膜能在一定程度上阻止氧、硫、氮等腐蚀性气体向钢板中扩散，也能阻止金属离子向外扩散。 耐磨衬板的耐高温腐蚀性能与Cr量有一定的关系，当含Cr量达到12%时，钢板的高温抗氧化能力明显。此外，Cr的熔点高，本身就具有优异的抗蠕能，在低合金钢板中加入1%左右的Cr就能明显钢板的热强性。在耐磨衬板中，Cr通常是与Mo复合应用的，Cr能调节Mo在碳化物和固溶体之间的分配。 在利用Cr-Mo复合强化时，必须使Cr、Mo含量维持在交互作用的值，方能达到的强化效果。研究表明，1Cr-1/2Mo和Cr-1Mo的复合是恰当的。钼的影响钼是热强性的重要合金元素之一，耐磨衬板中一般都含有固溶于铁素体，能显著铁素体的再结晶温度，从而蠕变强度。 Mo同时能以细小的碳化物的形式析出，产生弥散强化作用。的影响主要是通过适当的热处理，生成细小的均匀分布的碳化物颗粒，使钢板得以强化。在Cr-Mo-V钢板中，由于V的碳化物十分，将碳固定而Cr、Mo等合金元素更多地溶入固熔体，这样，间接地起到了促进固溶强化的作用。
不同的冷却速度对热影响区的硬度没有显著的影响，具有良好的的焊接性，该类钢板经淬火和一次回火或二次回处理后，由于韧化相逆变奥氏体均匀弥散分布于回火马氏体基体，因此，具有较高的强度和良好的塑韧性，出强韧性的良好匹配。 对于低碳以及超级马氏体耐磨衬板，由于其ｗ（C）已降低到0.05%、0.03%、0.02%的水平，因此从高温奥氏体状态冷却到室温时，虽然也全部转变为低碳马氏体，但没有明显的淬氢倾向。与此同时，其抗腐蚀能力明显优于Cr13型马氏体钢板。 不平衡交流波形，该波形在焊接复合耐磨板时可以提供足够的清理作用，但是在耐磨板上可能会产生较多的热量，采用不平衡交流波形进行焊接的效果比直流正接和直流反接好。不平衡脉冲波形。与不平衡交流波形相似，脉冲波形在焊接复合耐磨板时也能提供清理作用，同时焊接电流的快速升降还可以保持电弧。 带有上坡和下坡的脉冲电流波形。该波形可以提供焊接开始时的上坡电流、的焊接电流和焊接停止时的下坡电流。下坡电流波形要求后的焊接熔池被填满，不存在弧坑。应注意的是，上坡电流和下坡电流的划分与陡峭特性的焊接电源有关，与焊接开始和停止时的电流形状有关。
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但焊接熔池结晶与一般的钢板结晶相比有如下特点。熔池体积小，冷却速度快焊接熔池的尺寸形状取决于焊接方法、耐磨衬板热物理性质和工艺参数，典型的熔池形状是一个半椭球状。一般焊接电流增大时，熔池的深度随之增大，而熔宽相当减小；焊接电弧电压增大时，熔深减小而熔宽相对增大。 焊接速度增大时，整个熔池体积减小，并呈细长状。焊接热输入增大时，熔池长度也随之增大。除了电渣焊外，一般焊接方法的熔池质量不超过100g，体积是很小的；而且熔池周围又被冷金属包围，因此熔池的冷却速度快，平均冷却速度约为4-100℃/s。 熔池温度分布不均匀，液态金属处于过热状态熔池前部和中心处于过热状态，发生耐磨衬板的熔化；熔池后部温度较低，熔池底部接近耐磨衬板的熔点。熔池的平均温度一般超过钢板的熔点200-500℃。焊接热输入越大，熔池的平均温度越高，熔池的过热度越大。 熔池处于不断运动状态，熔池存在时间短焊接熔池中的液态金属始终处于运动状态。由于熔池随热源作同步运动，熔池前部熔化的同时，熔池后部也在凝固。即熔池各部位或整个熔池停留于液态的时间极短，熔池凝固速度是相当快的。
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